Tuy nhiên với những vết nứt rộng hơn thì cần phải có liệu pháp xử lý vết nứt sàn bê tông cụ thể GXD chia sẻ dưới đây: Chuẩn bị bề mặt thật kỹ: khoanh vùng vết nứt và làm sạch toàn bộ vết nứt đó. Đánh dấu đường nứt của bê tông: Đây là việc bạn cần
Hiện nay có nhiều mô hình tính toán tuổi thọ của kết cấu bê tông cốt thép ở môi trường chứa clorua. Các mô hình này đều dựa trên Định luật khuếch tán thứ hai của Fick, trong đó, tham số quan trọng thể hiện sức kháng của bê tông với xâm nhập clorua từ môi trường bên ngoài là hệ số khuếch tán clorua D(t).
Mũi khoan rút lõi bê tông phi 63 mm là gì? Mũi khoan rút lõi bê tông phi 63 là một dạng mũi khoan chuyên dụng khoét lỗ có đường kính 63mm, hoạt động trên nguyên tắc bào mòn, không giống loại mũi khoan bê tông ruột gà thông thường.; Vì vậy, nó cũng có nhiều cái tên gắn liền với công dụng của nó.
Ưu và nhược điểm của bê tông tươi. Ngày nay loại bê tông này đã dần thay thế cho những loại bê tông thủ công thông thường bởi những lợi ích tuyệt vời mà nó mang lại. Tuy nhiên bên cạnh đó nó vẫn còn tồn tại một số nhược điểm sau. Tuổi thọ công trình sử
Luận án Dự báo tuổi thọ sử dụng của cầu bê tông cốt thép ven biển Việt Nam do xâm nhập clo Hệ thống mạng lưới ñường giao thông của Việt nam trong những thập kỷ qua ñã ñược nhà nước ñầu tư rất lớn.
Vay Tiền Nhanh. Tuổi thọ của bê tông cốt thép Chắc hẳn chúng ta đã được nghe các câu đại ý như “bền như thép; bền như bê tông cốt thép”. Vậy thực tế tuổi thọ của bê tông cốt thép là bao nhiêu? Có những cách nào để ngăn chặn tình trạng giảm tuổi thọ của các kết cấu kiện bê tông cốt thép trong xây dựng. Bê tông cốt thép La Mã tuổi thọ 2000 năm Để tuổi thọ của kết cấu kiện bê tông cốt thép cao thì ngay từ ban đầu cần có bê tông tươi chất lượng. Ở đây được hiểu là các thành phần vật liệu trộn lẫn như cát, sỏi, xi măng đều đạt tiêu chuẩn, trộn theo đúng tỷ lệ trong xây dựng mới mang lại chất lượng tốt nhất. Đối với vật liệu thép cũng như vậy. Quá trình sản xuất ra được một phôi thép là cả một quá trình bao gồm nhiều công đoạn khác nhau. Ngay từ nguyên liệu đầu vào, nhiệt độ nung nấu không đúng, không đủ cũng có thể làm ảnh hưởng đến chất lượng của thép. Chính vì thế dù bê tông cốt thép được ví là vật liệu siêu bền nhưng trong xây dựng vẫn quy định tuổi thọ cho những công trình. Ví dụ như một cây cầu có tuổi thọ 100-120 năm sẽ cần gia cố, kiểm tra đánh giá chất lượng xem có đáp ứng cho phương tiện lưu thông hay không. Ngoài những yếu tố trên thì việc cho cốt thép vào trong bê tông có đạt chất lượng hay không. Cốt thép được phân bố đều, hay theo tỷ lệ như thế nào. Trong trường hợp cốt thép thiếu không đúng theo tỷ lệ có thể ảnh hưởng đến chất lượng công trình. Chúng ta vẫn thường nghe thấy các thông tin như rút lõi thép công trình ảnh hưởng đến chất lượng… Đây chính là những yếu tố gây ảnh hưởng trực tiếp đến tuổi thọ của bê tông. Xem ngay báo giá của sản phẩm ống cống bê tông tại đây Cách bảo vệ kết cấu bê tông cốt thép chống ăn mòn- Tăng tuổi thọ kết cấu bê tông cốt thép Như chúng ta đã biết, hiện nay các công trình xây dựng bị ảnh hưởng chất lượng của kết cấu bê tông cốt thép bị ăn mòn theo thời gian. Vậy có những cách bảo vệ nào hạn chế sự ăn mòn, gia tăng tuổi thọ kết cấu bê tông cốt thép. Bê tông cốt thép bị ăn mòn Ở phần trên chúng ta đã nói đến chất lượng của nguyên liệu tạo nên vật liệu bê tông và cốt thép có ảnh hưởng lớn đến chất lượng tuổi thọ của bê tông cốt thép sau này. Chính vì thế ngay từ ban đầu cần có những tính toán, kiểm soát chất lượng nguyên vật liệu cẩn thận để hạn chế nguy cơ về sau. Ngoài ra, còn hạn chế các tác động do môi trường bên ngoài có thể làm khả năng ăn mòn vật liệu thép. Trong đó một số tác nhân như quá trình tan băng, lưu huỳnh và các khí thải khác thải ra môi trường. Trong các nhà máy công nghiệp kết cấu bê tông cốt thép có thể bị hư hại bởi các dung dịch muối, axit, dung dịch kiềm, dầu mỡ xâm thực. Có thể thấy hầu hết các kết cấu bê tông cốt thép bị hư hỏng do nấm mốc, làm giảm chất lượng, tuổi thọ. Ngoài ra, còn do các ký sinh trùng tác động tới bên ngoài và bên trong kết cấu bê tông cốt thép. Ăn mòn bê tông Sự ăn mòn của thép trong bê tông chúng ta khó có thể nhìn thấy bằng mắt thường. Cần phải có máy móc và các dụng cụ chuyên dụng để đo mới biết được chất lượng ra sao. Tuy nhiên, khi cốt thép bị ăn mòn sẽ ảnh hưởng nghiêm trọng tới một khối liền mạch, sự hoàn chỉnh, bền chặt của bê tông cốt thép. Chắc chắn tuổi thọ của khối bê tông cốt thép sẽ nhanh chóng giảm tuổi thọ. Việc xử lý sự ăn mòn của thép trong bê tông không phải đơn giản. Đây là một vấn đề phức tạp, khó xử lý. Hiện nay, đã có rất nhiều nghiên cứu được tiến hành để bảo vệ nhiều công trình lớn. Tăng tuổi thọ các công trình xây dựng trong tương lai. Nhưng để có một biện pháp cụ thể nhất thể tăng tuổi thọ của bê tông thì vẫn chưa có một câu trả lời chính xác. Website Mình là cô nàng Cự Giải thích nấu ăn và có kinh nghiệm về giảm cân. Từ lâu mình đã tìm hiểu về các phương pháp giảm cân, Hàm lượng calo trong từng món ăn. Nên loạt bài mình chia sẻ về Hàm lượng calo có trong từng món ăn hy vọng sẽ giúp ích được các bạn. Đây là blog mới mình chia sẻ về làm đẹp, cả nhà ủng hộ nhé!
Trong quá trình xây dựng, sự hình thành vết nứt nhiệt trong kết cấu bê tông khối lớn là vấn đề cần được quan tâm và giải quyết. Sự phát triển vết nứt nhiệt trong kết cấu bê tông khối lớn ở tuổi sớm ngày phần lớn là do nhiệt thủy hóa xi măng gây ra. Do vậy, việc kiểm soát và dự đoán sự hình thành trường nhiệt độ trong cấu kiện bê tông khối lớn là hết sức cần thiết. Trong bài báo này, nhóm tác giả nghiên cứu sự ảnh hưởng của kích thước kết cấu bê tông khối lớn đến sự hình thành trường nhiệt độ và đánh giá nguy cơ hình thành vết nứt ở tuổi sớm ngày. Discover the world's research25+ million members160+ million publication billion citationsJoin for free Th1-2020TẠP CHÍ XÂY DỰNG VIỆT NAM - BẢN QUYỀN THUỘC BỘ XÂY DỰNGVietnam Journal of Construction – Copyright Vietnam Ministry of Construction 59 YearISSN 0866-8762NĂM THỨ 59 CHÍ XÂY DỰNGSỐ 620 - THÁNG 1-2020 1MỤC LỤC38111520252933374147515762667178838896102105112Ứng dụng công nghệ 3D laser scanning trong việc khảo sát lập bình đồ địa hìnhBài toán tối ưu khung thép phẳng phi tuyến có xét đến thiết kế panel zoneẢnh hưởng của kích thước kết cấu bê tông khối lớn đến sự hình thành trường nhiệt độ và vết nứt ở tuổi sớm ngày Nghiên cứu ảnh hưởng hàm lượng alumino-silicate trong xỉ lò cao đến ứng xử cơ học của bêtông geopolymerNghiên cứu đáp ứng động của hệ khung - tấm composite làm việc đồng thời với nền đàn hồi Ứng dụng phương pháp carota lỗ khoan để đánh giá chất lượng nước ngầmPhân tích sự làm việc của dầm liên hợp thép-bê tông khoét lỗ bản bụng bằng phương pháp mô phỏng số Ảnh hưởng của lực dọc trục đến khả năng chịu lực của một số cấu kiện bêtông cốt thép cơ bảnNghiên cứu tận dụng tro bay và xỉ đáy từ nhà máy đốt rác phát điện trong sản xuất gạch lót vỉa hè không nungỨng dụng mô hình thông tin công trình trong quản lý an toàn lao động Trường hợp nghiên cứu thi công tầng hầm theo phương pháp bottom up Kinh nghiệm quốc tế trong phát triển du lịch tại các Làng nghề truyền thốngThe charateristics of boat waves in Hau Giang province – Viet Nam a case study at Nga Bay townEect of straw grass addition as natural ber on strength and drying shrinkage behaviors of concrete Eect of coal bottom ash as a ne aggregate substitution on the engineering properties of hardened concreteÁp dụng phương pháp phần tử biên trong phân tích dao động hệ thanh phẳng biến dạng đàn hồiNghiên cứu ứng dụng mô hình thông tin công trình trong thiết kế đường đô thị Nghiên cứu sự phân bố ứng suất trong nền đất yếu được gia cố bằng trụ đất xi măng kết hợp với vải địa kỹ thuật dưới công trình đắp cao ở Tiền Giang Nghiên cứu ứng xử tường vây tầng hầm gia cường bằng cọc xi măng đất Tính toán tải trọng gió tác dụng lên công trình ở Việt Nam theo tiêu chuẩn ASCE 7 của Hoa Kỳ Sử dụng thuật toán sói xám đa mục tiêu để kết hợp nhiều trạm trộn bê tông thành một chuỗi cung ứng bê tông thương phẩm và đưa ra lịch trình tối ưu trong việc phân phối các xe chở bê tông đến các công trình xây dựng có quy mô lớn và nhỏNghiên cứu sử dụng giải pháp rãnh đào để bảo vệ công trình trước các vụ nổ nhỏ và gần Tiêu chí lựa chọn vật tư hoàn thiện công trình dân dụng tại Long AnOptimization calculation of variable cross-sectional beams using lagrange multiplier methodHoàng Hiệp, Nguyễn Anh Thư, Đỗ Tiến Sỹ, Võ Thị Loan, Nguyễn Ngọc Tường Vi, Võ Văn Trương, Lê Nguyễn Thanh Phước, Phạm Thị Trường An, Đặng Minh QuangHà Mạnh Hùng, Trương Việt HùngĐỗ Thị Mỹ Dung, Nguyễn Trọng Chức, Lâm Thanh Quang KhảiLê Anh Tuấn, Nguyễn Ninh Thụy, Nguyễn Tấn Khoa, Lê Hữu Quốc PhongNguyễn Thanh HưngNguyễn Thị Như Dung, Nguyễn Thanh Hằng, Nguyễn Thị Thu TrangNguyễn Trung Kiên, Nguyễn Trần Hiếu, Nguyễn Như Hoàng Phạm Thị Lan Nguyễn Văn Tuyến, Huỳnh Trọng PhướcTrần Thị Ngọc Nhi, Phạm Hồng LuânNguyễn Thu Hương, Nguyễn Hoài ThuCu Ngoc Thang, Chau Nguyen Xuan QuangHuynh Trong Phuoc, Le Van TuaNgo Si Huy, Nguyen Thi Thanh, Huynh Trong PhuocTrần Thị Thúy VânTrần Quốc Hiệp, Huỳnh Ngọc Thi Nguyễn Anh Tuấn, Nguyễn Ngọc Thắng, Trần Thanh TàiNguyễn Sỹ Hùng, Võ Thành Hoan Nguyễn Việt HưngPhạm Vũ Hồng Sơn, Đỗ Tiến Sỹ Nguyễn Hữu ThếHà Duy Khánh Tran Thi Thuy Van nhiệm Bộ trưởng Phạm Hồng HàTổng Biên tập Trần Thị Thu HàTòa soạn 37 Lê Đại Hành, Hà Nội Liên hệ bài vở 024 39780820 ; 0983382188Trình bày mỹ thuật Thạc Cường, Quốc KhánhGiấy phép xuất bản Số 372/GP-BTTTT ngày 05/7/2016Tài khoản 113000001172Ngân hàng Thương mại Cổ phần Công thương Việt Nam Chi nhánh Hai Bà Trưng, Hà NộiIn tại Công ty TNHH MTV in Báo nhân dân TP HCMĐịa chỉ D20/532P, Ấp 4, Xã Phong Phú, Huyện Bình Chánh, TP HCMHội đồng khoa họcTS. Thứ trưởng Lê Quang Hùng Chủ tịch Vũ Ngọc Anh Thư ký Phan Quang Phạm Xuân Ngô Nguyễn Quốc Nguyễn Việt Nguyễn Văn Phạm Duy HòaTS Ứng Quốc Hiroshi Chien Ming WangTS Ryoichi FukagawaBìa 1 Công trình Nhà Phễu với nhiều chi tiết kiến trúc độc đáo đã xuất sắc đạt giải Bạc Kiến trúc quốc gia 2018NGHIÊN CỨU KHOA HỌC Giá HỌC, CÔNG NGHỆ of 3D Laser scanning technology in creating topographical surveying Optimization of planar nonlinear steel frames considering panel zonesThe effect of concrete block size on the formation of the temperature field and cracking at an early ageThe affect of alumino-silicate of blast furnace slag BFS on strength properties of geopolymer concreteDynamic response of composite plate-frame system working simultaneously with elastic foundationEvaluate quality of underground water by borehole logging methodInvestigation of the behavior of composite beams with web openings using numerical modeling Influence of axial force on the bearing capacity of some basic reinforced concrete membersStudy on the use of fly ash and bottom ash from waste incineration plant for the production of unburnt pavement bricksApplication of Building Information Modeling BIM in occupational safety management Case study basement construction using bottom up method Kinh nghiệm quốc tế trong phát triển du lịch tại các Làng nghề truyền thốngThe charateristics of boat waves in Hau Giang province – Viet Nam a case study at Nga Bay townEffect of straw grass addition as natural fiber on strength and drying shrinkage behaviors of concrete Effect of coal bottom ash as a fine aggregate substitution on the engineering properties of hardened concreteApplying boundary element method in dynamic analysis of elastic deformational plane system Application of building information modeling in urban road designStudy on stress distribution in the soft ground improved by deep cement mixing and geotextile-reinforced supported road embankment in Tien GiangAnalysis of behaviors of basement diaphragm wall reinforced with soil-cement columnsCalculation of the wind loads on buildings in Vietnam according to the standard ASCE 7 of the United States Using Multi-Object Grey Wolf Algorithm To Combine Multiple Concrete Batching Plants For Delivery Ready Mix Concrete And Schedule Optimal Distribution for transporting concrete to small and large constructionsResearch use trench solutions to protect the previous works and near small explosion Criteria for selection of finishing material of housing projects in Long An provinceOptimization calculation of variable cross-sectional beams using lagrange multiplier methodHoàng Hiệp, Nguyễn Anh Thư, Đỗ Tiến Sỹ, Võ Thị Loan, Nguyễn Ngọc Tường Vi, Võ Văn Trương, Lê Nguyễn Thanh Phước, Phạm Thị Trường An, Đặng Minh QuangHà Mạnh Hùng, Trương Việt HùngĐỗ Thị Mỹ Dung, Nguyễn Trọng Chức, Lâm Thanh Quang KhảiLê Anh Tuấn, Nguyễn Ninh Thụy, Nguyễn Tấn Khoa, Lê Hữu Quốc PhongNguyễn Thanh HưngNguyễn Thị Như Dung, Nguyễn Thanh Hằng, Nguyễn Thị Thu TrangNguyễn Trung Kiên, Nguyễn Trần Hiếu, Nguyễn Như Hoàng Phạm Thị Lan Nguyễn Văn Tuyến, Huỳnh Trọng PhướcTrần Thị Ngọc Nhi, Phạm Hồng LuânNguyễn Thu Hương, Nguyễn Hoài ThuCu Ngoc Thang, Chau Nguyen Xuan QuangHuynh Trong Phuoc, Le Van TuaNgo Si Huy, Nguyen Thi Thanh, Huynh Trong PhuocTrần Thị Thúy VânTrần Quốc Hiệp, Huỳnh Ngọc Thi Nguyễn Anh Tuấn, Nguyễn Ngọc Thắng, Trần Thanh TàiNguyễn Sỹ Hùng, Võ Thành Hoan Nguyễn Việt HưngPhạm Vũ Hồng Sơn, Đỗ Tiến Sỹ Nguyễn Hữu ThếHà Duy Khánh Tran Thi Thuy Van Minister Pham Hong HaEditor-in-Chief Tran Thi Thu HaOce 37 Le Dai Hanh, HanoiEditorial Board 024 39780820 ; 0983382188Design Thac Cuong, Quoc KhanhPublication No 372/GP-BTTTT date 5th, July/2016Account 113000001172Joint Stock Commercial Bank of Vietnam Industrial and Commercial Branch, Hai Ba Trung, HanoiPrinted in Nhandan printing HCMC limited CompanyScientic commission Le Quang Hung, of Scientic BoardAssoc. Prof. Vu Ngoc Anh, Phan Quang Minh, Pham Xuan Anh, Ngo Tuan, Nguyen Quoc Thong, Viet Anh, Prof. Nguyen Van Tuan, Prof. Pham Duy Hoa, Quoc Hung, Hiroshi Takahashi, Chien Ming Wang, Ryoichi Fukagawa, TECHNOLOGYỨng dụng công nghệ 3D laser scanning trong việc khảo sát lập bình đồ địa hình Application of 3D Laser scanning technology in creating topographical surveyingHoàng Hiệp, Nguyễn Anh Thư, Đỗ Tiến Sỹ, Võ Thị Loan, Nguyễn Ngọc Tường Vi, Võ Văn Trương, Lê Nguyễn Thanh Phước, Phạm Thị Trường An, Đặng Minh Quang TÓM TẮT Việc ứng dụng công nghệ 3D Laser scanning trong ngành xây dựng nói chung và khảo sát địa hình nói riêng, hiện nay đã trở nên phổ biến trên thế giới. Ở Việt Nam, công nghệ 3D Laser scanning không phải là quá xa lạ nhưng việc áp dụng nó vào trong khảo sát xây dựng vẫn còn nhiều vấn đề hạn chế như chi phí đầu tư thiết bị lớn, phần mềm xử lý khá phức tạp, cũng như yêu cầu nhân lực có trình độ chuyên môn cao. Mục tiêu nghiên cứu này tập trung vào ứng dụng công nghệ 3D Laser scanning trong việc khảo sát lập bình đồ địa hình. Bình độ địa hình sau đó được xử lý trên các phần mềm phổ biến hiện nay, như Civil 3D, Virtual Surveyor, và Cyclone 3DR. Bảng sai số cao độ các điểm từ các phần mềm sử dụng được phân tích và so sánh để đề xuất phần mềm tối ưu nhất cho ra được kết quả chính xác nhất. Từ khóa 3D Laser scanning, BIM, Civil 3D, Virtual Surveyor, Cyclone 3DR, Topographic. ABSTRACT Generally, the Laser scanning 3D technology applications in the construction industry in general and especially, in topographical survey, are now becoming popular in the world. In Vietnam, Laser scanning 3D technology is not so new, however, using it in construction surveying problems still meets some problems such as high price of equipment, processing software is too complicated, managing and transferring the data require a high skilled labor. The aim of this research is to focus on the 3D Laser scanning in topographical surveying. The topographical will be processed bt some popular applications such as Civil 3D, Virtual Surveyor and Cyclone 3DR. The deviation tables of point elevation from used software are analyzed and compared to propore the most optimized software for the highest accuracy. Keywords 3D Laser scanning, BIM, Civil 3D, Virtual Surveyor, Cyclone 3DR, Topographic. Nguyễn Anh Thư, TS. Đỗ Tiến Sỹ Trung tâm Portcoast BIMLab, Công Ty Cổ Phần Tư Vấn Thiết Kế Cảng Kỹ Thuật Biển - Portcoast Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng, Trường Đại Học Bách Khoa – Đại Học Quốc Gia Hoàng Hiệp, Nguyễn Ngọc Tường Vi, Võ Văn Trương, Lê Nguyễn Thanh Phước Trung tâm Portcoast BIMLab, Công Ty Cổ Phần Tư Vấn Thiết Kế Cảng Kỹ Thuật Biển - Portcoast Võ Thị Loan Trung tâm Kỹ Thuật Sông Biển, Công Ty Cổ Phần Tư Vấn Thiết Kế Cảng Kỹ Thuật Biển - Portcoast Phạm Thị Trường An, Đặng Minh Quang Khoa Kỹ Thuật Xây Dựng, Trường Đại Học Bách Khoa – Đại Học Quốc Gia thiệu Từ trước tới nay, việc khảo sát địa hình hiện trạng của một khu vực được thực hiện bằng các loại thiết bị như thủy bình, toàn đạc điện tử, Phương pháp hiện tại tốn kém khá nhiều thời gian cũng như nhân lực, các số liệu thu thập được là những điểm rời rạc từ đó lập thành bình đồ dạng 2D. Hiện nay, với sự phát triển khoa học công nghệ trong lĩnh vực SCIENTIFIC RESEARCH 11 là các hệ số phạt được lấy với giá trị rất lớn nhằm làm cho hàm tối ưu bị tăng lên rất nhiều trong trường hợp có điều kiện ràng buộc bị vi phạm; và ββ====strstorysernstrjjnnint lkklCC, 8 Để giải quyết bài toán tối ưu ở trên, trong nghiên cứu này chúng ta sẽ sử dụng thuật toán tối ưu DE. Chi tiết nội dung của thuật toán này, độc giả có thể tìm hiểu trong tài liệu [2]. 4. Trường hợp nghiên cứu Để minh họa cho bài toán tối ưu khung thép có xét đến thiết kế panel zone, trong phần này chúng ta sẽ xem xét một khung phẳng 1 nhịp 10 tầng như trong Hình 2. Khoảng cách giữa 2 cột là 8m, chiều cao của các tầng là 3,6m. Tải trọng tác dụng lên khung thép gồm có tải trọng thẳng đứng theo phương từ trên xuống gồm tĩnh tải và tải trọng nằm ngang là tải trọng gió được quy về thành các tải tập trung tại các nút khung. Giá trị của lần lượt là 40 kN/m, 25 kN/m và 30 kN. Hai tổ hợp tải trọng cường độ và sử dụng được xem xét lần lượt là . Giới hạn của chuyển vị lệch tầng lấy bằng là chiều cao của tầng. Vật liệu thép được sử dụng là là thép A992 có = Tiết diện thép được chọn từ các thép W điển hình của AISC [5] trong đó cột bao gồm 158 loại tiết diện W12, W14, W18, W21, W24 và W27 trong khi dầm gồm 267 tiết diện từ W10–W44. Các thông số của thuật toán DE gồm có số biến thiết kế D là 10, số lượng cá thể NP là 25, số thế hệ tối đa MaxIteration là 1000, biên độ đột biến F bằng xác suất lai ghép Cr bằng kiểu đột biến là DE/rand/1. W /2LLDLWLLDLWLLDLWLLDLWLLDLWLLDLWLLDLWLLDLWLLDLWLLDLDL = 40 kN /mLL = 2 5 kN /mW = 3 0 m10 x m = m112233445511223344556677889910101/500 1/500Hình. 2. Khung phẳng 1 nhịp 10 tầng m10 x 3,6 m = 36 mW27x114 1/500 1/500W24x76W24x76W24x62W24x62W30x90W24x68W24x68W21x57W21x57W16x36W16x36W27x114W27x114W24x76W24x76W27x114W24x104W24x104W24x104W24x104W24x62W24x62W24x55W24x5 mW24x87W21x57W18x50W30x108W30x90W30x90W21x62W21x62W18x40W18x40W24x87W14x34W30x108W30x90W30x901 b?n thép dày 4 mm1 b?n thép dày 8 mmW27x84W27x84W21x57W18x50W14x34W24x87W21x57W18x50W24x87W14x34W27x84W27x84W21x57W18x50W14x34a Trường hợp 1 b Trường hợp 2 Hình. 3. Kết quả tối ưu khung phẳng 1 nhịp 10 tầng 4. Kết luận Trong nghiên cứu này, bài toán tối ưu khung thép có xét đến thiết kế panel zone trong quá trình tối ưu đã được thực hiện. Hàm mục tiêu của bài toán là tổng giá thành của các dầm, cột và các vị trí panel zone cần gia cường bản thép được đơn giản hóa thành hàm tổng khối lượng. Phân tích phi tuyến được sử dụng cho tính toán điều kiện ràng buộc về khả năng chịu tải và chuyển vị của công trình. Thuật toán tối ưu tiến hóa vi phân được sử dụng để thực hiện quá trình tối ưu. Kết quả phân tích khung thép 1 nhịp 10 tầng cho thấy rằng việc xét đến thiết kế panel zone trong quá trình tối ưu đưa đến một bài toán tối ưu mới, sát với thực tế hơn do cả điều kiện ràng buộc thông thường và điều kiện về panel zone đồng thời được thỏa mãn. TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] V. H. Truong, Kim. An efficient method for reliability-based design optimization of nonlinear inelastic steel space frames. Struct Multidisc Optim 2017; 56 331-351. [2] Truong, Kim. Reliability-based design optimization of nonlinear inelastic trusses using improved differential evolution algorithm. Advances in Engineering Software 2018; 121 59-74. [3] Ha, Vu, Truong. Optimum Design of Stay Cables of Steel Cable-stayed Bridges Using Nonlinear Inelastic Analysis and Genetic Algorithm. Structures 2018; 16 288-302. [4] Truong, Nguyen, Kim. An efficient method for optimizing space steel frames with semi-rigid joints using practical advanced analysis and the micro-genetic algorithm. Journal of Constructional Steel Research 2017; 128 416-427. [5] AISC-LRFD. Manual of steel construction – load and resistance factor design. Chicago IL American Institute of Steel Construction; 1999. [6] Thai, Kim. Nonlinear inelastic analysis of space frames. Journal of Constructional Steel Research 2011; 473 237-246. [7] Liew, Chen. Analysis and design of steel frames considering panel joint deformations. Journal of structural engineering 1995; 121 1531-1540. Ảnh hưởng của kích thước kết cấu bê tông khối lớn đến sự hình thành trường nhiệt độ và vết nứt ở tuổi sớm ngày The effect of concrete block size on the formation of the temperature field and cracking at an early age Đỗ Thị Mỹ Dung, Nguyễn Trọng Chức, Lâm Thanh Quang Khải TÓM TẮT Trong quá trình xây dựng, sự hình thành vết nứt nhiệt trong kết cấu bê tông khối lớn là vấn đề cần được quan tâm và giải quyết. Sự phát triển vết nứt nhiệt trong kết cấu bê tông khối lớn ở tuổi sớm ngày phần lớn là do nhiệt thủy hóa xi măng gây ra. Do vậy, việc kiểm soát và dự đoán sự hình thành trường nhiệt độ trong cấu kiện bê tông khối lớn là hết sức cần thiết. Trong bài báo này, nhóm tác giả nghiên cứu sự ảnh hưởng của kích thước kết cấu bê tông khối lớn đến sự hình thành trường nhiệt độ và đánh giá nguy cơ hình thành vết nứt ở tuổi sớm ngày. Từ khóa trường nhiệt độ, nhiệt độ lớn nhất, chênh lệch nhiệt độ, bê tông khối lớn, vết nứt nhiệt. ABSTRACT During construction, the formation of thermal cracks in the mass concrete structures is a problem that needs attention and resolution. Thermal crack developing in the mass concrete structure at an early age are largely caused by hydrothermal cement. Therefore, control and predict the temperature field in mass concrete structures is essential. In this paper, the authors studied the effect of concrete block size on the formation of the temperature field and assessing the cracking risk for mass concrete structures at an early age. Keywords temperature field, maximum temperature, temperature difference, mass concrete, thermal cracks. 1Đỗ Thị Mỹ Dung, Khoa Xây dựng, Trường Đại học Xây dựng Miền Tây. 2,*Nguyễn Trọng Chức, Viện Kỹ thuật Công trình đặc biệt, Học viện Kỹ thuật Quân sự 1Lâm Thanh Quang Khải, Khoa Xây dựng, Trường Đại học Xây dựng Miền Tây. 1 Tổng quan Theo định nghĩa của ủy ban hiệp hội bê tông Mỹ 207 về kết cấu bê tông khối lớn được hiểu như sau “bất kỳ khối bê tông nào có kích thước đủ lớn đều phải có yêu cầu về việc đưa ra biện pháp đối phó với sự sinh nhiệt trong quá trình thủy hóa xi măng và sự thay đổi thể tích nhằm giảm thiểu nguy cơ hình thành vết nứt” [1]. Cấu kiện bê tông khối lớn thường gặp trong quá trình xây dựng như đập, móng nhà, móng và mố cầu, [2-4]. Sự quy định về kích thước của bê tông khối lớn cũng tùy thuộc vào tiêu chuẩn ở mỗi quốc gia. Tuy nhiên, với hiệp hội bê tông Mỹ thì đưa ra khuyến cáo, kích thước một chiều bất kỳ lớn hơn 1 mét cần phải có biện pháp ngăn ngừa sự hình thành vết nứt [1]. Ở Nga, việc đánh giá sơ bộ về sự hình thành vết nứt trong cấu kiện bê tông khối lớn ở tuổi sớm ngày cũng được nhiều nhà khoa học quan tâm, nghiên cứu. Các nghiên cứu đều chỉ ra rằng, nhiệt độ chênh lệch cho phép giữa tâm và bề mặt khối bê tông không được vượt quá 20oC [5]. Ở Việt Nam, theo tiêu chuẩn TCVN 93412012 “Bê tông khối lớn - Thi công và nghiệm thu”, các kết cấu bê tông như móng nhà, mố và trụ cầu, dầm cầu, đập, được gọi bê tông khối lớn [6]. Sự chênh lệch nhiệt độ giữa tâm và mặt ngoài của khối bê tông là một nguyên nhân chính hình thành ứng suất kéo. Nếu ứng suất kéo do nhiệt độ và tải trọng gây ra lớn hơn độ bền kéo của bê tông thì vết nứt trên bề mặt kết cấu bê tông sẽ xảy ra. Sự phân bố ứng suất trong bê tông khối lớn do chênh lệch nhiệt độ giữa tâm và bề mặt khối bê tông được thể hiện như hình 1. Như thực tế đã chứng minh rằng, vấn đề thường gặp khi thi công cấu kiện bê tông khối lớn là sự hình thành vết nứt nhiệt ở tuổi sớm ngày. Sự hình thành vết nứt nhiệt, nếu không được kiểm soát kịp thời sẽ làm suy giảm khả năng làm việc của kết cấu và tuổi thọ của công trình. Hình 1. Phân bố ứng suất trong bê tông khối lớn do chênh lệch nhiệt độ. Sự hình thành trường nhiệt độ trong cấu kiện bê tông khối lớn phụ thuộc không chỉ vào yếu tố thành phần cấp phối bê tông mà còn phụ thuộc vào yếu tố công nghệ xây dựng. Cụ thể, các yếu tố chính ảnh hưởng đến trường nhiệt độ trong cấu kiện bê tông khối lớn cần được quan tâm như tốc độ thi công, kích thước khối đổ, hàm lượng xi măng, nhiệt lượng tỏa ra của 1 kg xi măng, nhiệt độ ban đầu của hỗn hợp bê tông, thời điểm xây dựng, [7-8]. Để ngăn ngừa sự hình thành vết nứt trong kết cấu bê tông khối lớn ở tuổi sớm ngày cần giảm sự chênh lệch T sao cho chúng nhỏ hơn giá cho phép. Ngày nay, có nhiều biện pháp để kiểm soát sự chênh lệch nhiệt độ T, chẳng hạn như giảm hàm lượng xi măng bằng cách thay thế phụ gia khoáng, giảm nhiệt độ ban đầu của hỗn hợp bê tông, sử dụng ống làm mát, phân chia nhỏ khối đổ và sử dụng ván khuôn cách nhiệt kết hợp với vật liệu cách nhiệt bề mặt, [7]. Việc nghiên cứu về trường nhiệt độ, trường ứng suất của cấu kiện bê tông khối lớn được nhiều nhà khoa học quan tâm nghiên cứu. Tuy nhiên, các nghiên cứu chưa đi sâu vào việc phân tích sự ảnh hưởng của kích thước cấu kiện đến sự hình thành trường nhiệt độ trong bê tông khối lớn ở tuổi sớm ngày. Trong bài báo này, nhóm tác giả sử dụng phương pháp phần tử hữu hạn để nghiên cứu ảnh hưởng của kích thước cấu kiện đến sự hình thành trường nhiệt độ và đưa ra đánh giá nguy cơ hình thành vết nứt của chúng. Kết quả thu được có thể làm tài liệu tham khảo trong quá trình thiết kế, xây dựng cho các trong trình có kích thước tương tự. 2 Đối tượng và phương pháp nghiên cứu Đối tượng nghiên cứu Trong nghiên cứu này xem xét ảnh hưởng kích thước hình khối bê tông đến trường nhiệt độ ở tuổi sớm ngày. Các kích thước được xem xét là 2×2×2 m, 3×3×3 m, 4×4×4 m và 5×5×5 m. Do tính chất đối xứng hai chiều của khối bê tông và để giảm khối lượng phân tích, trong bài báo tác giả sử dụng ¼ mô hình để phân tích kết cấu. Kích thước khối bê tông và mô hình PTHH được thể hiện ở hình 2. Hình 2. Sơ đồ tính toán và phân chia lưới PTHH. Giả sử trong quá trình xây dựng nhiệt độ không khí trung bình là 25oC, nhiệt độ ban đầu của hỗn hợp bê tông là 25oC không có sự làm mát trước của hỗn hợp bê tông. Các tính chất cơ, lý của bê tông và nền đất được trình bày trong bảng 1. Bảng 1. Các tính chất cơ lý của vật liệu. Các tham số vật liệu, đơn vị Giá trị Bê tông Nền đất Hệ số dẫn nhiệt, W/ 2,60 2,00 Nhiệt dung riêng, kJ/ 0,95 0,84 Khối lượng riêng, kg/m3 2400 2650 Hệ số truyền nhiệt đối lưu, W/ 13,94 14,00 Mô đun đàn hồi, N/m22,7×1010 1,8×1010Hệ số giãn nở nhiệt, α 13×10-6 10×10-6Hệ số poatxong 0,18 0,20 Hàm lượng xi măng, kg/m3 450 - Nhiệt tối đa trong quá trình hydrat hóa xi măng, kJ/kg 320 - Phương pháp phân tử hữu hạn để giải bài toán nhiệt Mô hình số bài toán truyền nhiệt không ổn định có kể đến sự giải phóng nhiệt trong quá trình hydrat hóa xi măng đã dựa trên phương trình nổi tiếng về truyền nhiệt 1 [9-11] x y zvk k k qcx xy yz z + + + =ρ 1 trong đó T - hàm nhiệt độ phụ thuộc vào không gian và thời gian, oС; k - hệ số khếch tán nhiệt, m2/s; c - nhiệt dung riêng của vật liệu, kJ/ ρ - khối lượng riêng, kg/m3; qv - nhiệt lượng sinh ra trên 1 đơn vị thể tích kJ/m3; - thời gian, ngày. Để giải phương trình 1, cần sử dụng hai điều kiện biên cơ bản về nhiệt được đưa ra bởi phương trình 2 và 3 [12-13] = 2 x xy yz zv sfTTTk l k l k l q hT Txyz 3 trong đó Tp - là nhiệt độ trên bề mặt bê tông hoặc đất nền, oC; h - là hệ số đối lưu của bề mặt bê tông hoặc nền đất với không khí, W/ Ts- là nhiệt độ bề mặt bê tông hoặc đất nền, oC; Tf - là nhiệt độ môi trường xung quanh khu vực xây dựng, oC; lx, ly, và lz là các cosin chỉ phương của các bề mặt truyền nhiệt. Phương pháp phân tử hữu hạn khi giải bài toán truyền nhiệt không ổn định và có nguồn trong được thể hiện bởi phương trình viết rút gọn dạng ma trận như sau {}T+= 4 Với bài toán truyền nhiệt không ổn định, cần phân tích thời gian thành những bước như sau []11nnTTT−= − 5 Phương trình 5 có thể được viết lại như sau {}{}1[]nnC−+ − = 6 trong đó [K] - ma trận hệ số dẫn nhiệt; [C] - ma trận nhiệt dung riêng; [Q] - ma trận nhiệt lượng sinh ra; = n -n-1 - bước của thời gian tính toán. Giải phương trình 6 cho ta trường nhiệt độ trong khối bê tông ở thời điểm khác nhau. Ngày nay, có nhiều phần mềm dựa trên phương pháp phân tích PHHH để giải quyết bài toán kết cấu nói chung và bài toán truyền nhiệt trong bê tông nói riêng, như phần mềm Ansys, Abaqus, Midas civil, Trong bài báo này, nhóm tác giả sử dụng phần mềm Midas Civil 2017 để giải bài toán trường nhiệt độ [4, 5]. Đánh giá nứt theo tiêu chí CIRIA C600 Vương quốc Anh Để ngăn ngừa sự hình thành vết nứt trong kết cấu bê tông khối lớn ở tuổi sớm ngày thì sự chênh lệch nhiệt độ tối đa giữa tâm và bề mặt khối bê tông không vượt quá Tmax. Giá trị Tmax được xác định theo CIRIA C600 được đưa ra bởi phương trình 7 [14] maxTα= 7 trong đó ε - khả năng chịu kéo tối đa cho phép của bê tông; α – hệ số giãn nở nhiệt của bê tông. Dựa vào các tham số của vật liệu, ta xác định được Tmax = 19,9oC ≈ 20oC. 3 Kết quả phân tích số Dựa vào kết quả thu được từ chương trình phân tích kết cấu Midas civil 2017, trường nhiệt trong các cấu kiện bê tông thu được được trình bày trong hình 3. Từ hình 3 cho thấy, kích thước khối bê tông ảnh hưởng đáng kể đến nhiệt độ lớn nhất khối bê tông cũng như thời gian đạt nhiệt độ lớn nhất trong khối bê tông. а – khối bê tông có kí ch thước 2×2×2 m ở thời điểm sau 48 giờ đổ bê tông; b – khối bê tông có kích thước 5×5×5 m ở thời điểm sau 120 giờ đổ bê tông. Hình 3. Phân bố nhiệt độ trong khối bê tông Sự thay đổi nhiệt độ ở tâm của khối bê tông với các kích thước khác nhau của khối bê tông được trình bày trong hình 4. Nhiệt độ lớn nhất đối với khối bê tông có kích thước 2×2×2 m đạt 69,4oC sau 48 giờ đổ bê tông và với khối bê tông có kích thước 5×5×5 m là 86,74oC. Mặt khác, bê tông là vật liệu dẫn nhiệt thấp vì vậy, việc giảm nhiệt độ tích tụ trong khối bê tông phụ thuộc rất lớn vào kích của chúng. Với kích thước khối bê tông 2×2×2 m sau 240 giờ sau khi đổ bê tông, nhiệt độ bên trong khối bê tông là 27oC trong khi với kích thước khối bê tông 5×5×5 m là 75oC. Nhiệt độ lớn nhất ở tâm các khối bê tông đạt được ở các thời điểm khác nhau với khối bê tông có kích thước 2×2×2 m, 3×3×3 m, 4×4×4 m, 5×5×5 m tương ứng là 48, 72, 96 và 120 giờ sau khi đổ bê tông. Việc xác định thời điểm nhiệt độ ở tâm đạt giá trị lớn nhất có ý nghĩa quan trong cho việc chọn thời điểm hợp lý để tháo dỡ ván khuôn, tránh gây sốc nhiệt bề mặt và tăng chênh lệch nhiệt độ giữa tâm và bề mặt khối bê tông. Hình 4. Sự thay đổi nhiệt độ trong các cấu kiện bê tông với các kí ch thước khác nhau. Sự phát triển nhiệt độ ở tâm, bề mặt và chênh lệch nhiệt độ giữa chúng của các cấu kiện với kích thước khác nhau được trình bày trong hình 5. a 2×2×2 m b 3×3×3 m c 4×4×4 m d 5×5×5 m Hình 5. Sự thay đổi nhiệt độ ở tâm, bề mặt và chênh lệch nhiệt đ ộ giữa tâm- bề mặt của các khối bê tông theo thời gian. Từ kết quả hình 5 ta có nhận xét như sau với kích thước khối bê tông 2×2×2 m, trong khoảng thời gian 24-96 giờ sau khi đổ bê tông chênh lệch nhiệt độ vượt quá giá trị cho phép. Giá trị chênh lệch nhiệt độ lớn nhất đạt 30,02oC ở thời điểm sau 48h bê tông đông cứng. Với kích thước khối bê tông tăng dần 3×3×3 m, 4×4×4 m, 5×5×5 m thì khoảng thời gian chênh lệch nhiệt độ vượt quá giá trị cho phép cũng tăng theo theo. Đặc biệt, với khối bê tông có kích thước 5×5×5 m thì giá trị chênh lệch nhiệt độ lớn nhất đạt 51,04oC và giảm dần kéo dài khoảng 15 ngày sau khi đổ bê tông. Mặt khác, so sánh đối chiếu sơ bộ với tiêu chí về giá trị chênh lệch cho phép xấp xỉ 20oC thì nguy cơ nứt có thể xảy ra đối với tất cả các cấu kiện bê tông khối lớn đã được khảo sát. Một tham số quan trọng cần được xác định đó là mối quan hệ giữa nhiệt độ tối đa ở tâm khối bê tông với kích thước hình học của chúng. Như chúng ta biết, nhiệt độ bên trong khối bê tông được khếch tán ra môi trường bên ngoài thông qua bề mặt của chúng theo điều kiện biên loại III biên đối lưu. Do vậy, kích thước hình học của khối bê tông được đặc trưng bởi tỷ số diện tích bề mặt và thể tích của nó, S/V. Tỷ số giữa diện tích và thể tích S/V của các khối bê tông được trình bày theo bảng 2. Bảng 2. Tỷ số đặc trưng của các khối bê tông S/V. Tỷ số S/V Kích thước các khối bê tông 2×2×2 3×3×3 4×4×4 5×5×5 3,0 2,0 1,5 1,2 Ảnh hưởng của tỷ số S/V đến nhiệt độ lớn nhất và chênh lệch nhiệt độ trong các khối bê tông được trình bày trong hình 6. Hình 6. Mối quan hệ giữa tỷ số đặc trưng hình học S/V với nhiệt độ lớn nhất và chênh lệch nhiệt Rõ ràng thấy rằng, việc tăng tỷ số diện tích bề mặt với thể tích S/V gây ra sự giảm nhiệt độ lớn nhất và chênh lệch nhiệt độ trong khối bê tông. Các mối quan hệ S/V- nhiệt độ lớn nhất, S/V- chêch lệch nhiệt độ là mối quan hệ tuyến tính x – là tỷ số S/V. Đối với nhiệt độ lớn nhất trong khối bê tông - tmax = -9,8х + 99 với R2 = 99,23%; 13trị cho phép. Ngày nay, có nhiều biện pháp để kiểm soát sự chênh lệch nhiệt độ T, chẳng hạn như giảm hàm lượng xi măng bằng cách thay thế phụ gia khoáng, giảm nhiệt độ ban đầu của hỗn hợp bê tông, sử dụng ống làm mát, phân chia nhỏ khối đổ và sử dụng ván khuôn cách nhiệt kết hợp với vật liệu cách nhiệt bề mặt, [7]. Việc nghiên cứu về trường nhiệt độ, trường ứng suất của cấu kiện bê tông khối lớn được nhiều nhà khoa học quan tâm nghiên cứu. Tuy nhiên, các nghiên cứu chưa đi sâu vào việc phân tích sự ảnh hưởng của kích thước cấu kiện đến sự hình thành trường nhiệt độ trong bê tông khối lớn ở tuổi sớm ngày. Trong bài báo này, nhóm tác giả sử dụng phương pháp phần tử hữu hạn để nghiên cứu ảnh hưởng của kích thước cấu kiện đến sự hình thành trường nhiệt độ và đưa ra đánh giá nguy cơ hình thành vết nứt của chúng. Kết quả thu được có thể làm tài liệu tham khảo trong quá trình thiết kế, xây dựng cho các trong trình có kích thước tương tự. 2 Đối tượng và phương pháp nghiên cứu Đối tượng nghiên cứu Trong nghiên cứu này xem xét ảnh hưởng kích thước hình khối bê tông đến trường nhiệt độ ở tuổi sớm ngày. Các kích thước được xem xét là 2×2×2 m, 3×3×3 m, 4×4×4 m và 5×5×5 m. Do tính chất đối xứng hai chiều của khối bê tông và để giảm khối lượng phân tích, trong bài báo tác giả sử dụng ¼ mô hình để phân tích kết cấu. Kích thước khối bê tông và mô hình PTHH được thể hiện ở hình 2. Hình 2. Sơ đồ tính toán và phân chia lưới PTHH. Giả sử trong quá trình xây dựng nhiệt độ không khí trung bình là 25oC, nhiệt độ ban đầu của hỗn hợp bê tông là 25oC không có sự làm mát trước của hỗn hợp bê tông. Các tính chất cơ, lý của bê tông và nền đất được trình bày trong bảng 1. Bảng 1. Các tính chất cơ lý của vật liệu. Các tham số vật liệu, đơn vị Giá trị Bê tông Nền đất Hệ số dẫn nhiệt, W/ 2,60 2,00 Nhiệt dung riêng, kJ/ 0,95 0,84 Khối lượng riêng, kg/m3 2400 2650 Hệ số truyền nhiệt đối lưu, W/ 13,94 14,00 Mô đun đàn hồi, N/m22,7×1010 1,8×1010Hệ số giãn nở nhiệt, α 13×10-6 10×10-6Hệ số poatxong 0,18 0,20 Hàm lượng xi măng, kg/m3 450 - Nhiệt tối đa trong quá trình hydrat hóa xi măng, kJ/kg 320 - Phương pháp phân tử hữu hạn để giải bài toán nhiệt Mô hình số bài toán truyền nhiệt không ổn định có kể đến sự giải phóng nhiệt trong quá trình hydrat hóa xi măng đã dựa trên phương trình nổi tiếng về truyền nhiệt 1 [9-11] 1 trong đó T - hàm nhiệt độ phụ thuộc vào không gian và thời gian, oС; k - hệ số khếch tán nhiệt, m2/s; c - nhiệt dung riêng của vật liệu, kJ/ ρ - khối lượng riêng, kg/m3; qv - nhiệt lượng sinh ra trên 1 đơn vị thể tích kJ/m3; - thời gian, ngày. Để giải phương trình 1, cần sử dụng hai điều kiện biên cơ bản về nhiệt được đưa ra bởi phương trình 2 và 3 [12-13] x xy yz zv sfTTTk l k l k l q hT Txyz 3 trong đó Tp - là nhiệt độ trên bề mặt bê tông hoặc đất nền, oC; h - là hệ số đối lưu của bề mặt bê tông hoặc nền đất với không khí, W/ Ts- là nhiệt độ bề mặt bê tông hoặc đất nền, oC; Tf - là nhiệt độ môi trường xung quanh khu vực xây dựng, oC; lx, ly, và lz là các cosin chỉ phương của các bề mặt truyền nhiệt. Phương pháp phân tử hữu hạn khi giải bài toán truyền nhiệt không ổn định và có nguồn trong được thể hiện bởi phương trình viết rút gọn dạng ma trận như sau {}+= 4 Với bài toán truyền nhiệt không ổn định, cần phân tích thời gian thành những bước như sau []11nnTTT−= − 5 Phương trình 5 có thể được viết lại như sau {}{}1[]−+ − = 6 trong đó [K] - ma trận hệ số dẫn nhiệt; [C] - ma trận nhiệt dung riêng; [Q] - ma trận nhiệt lượng sinh ra; = n -n-1 - bước của thời gian tính toán. Giải phương trình 6 cho ta trường nhiệt độ trong khối bê tông ở thời điểm khác nhau. Ngày nay, có nhiều phần mềm dựa trên phương pháp phân tích PHHH để giải quyết bài toán kết cấu nói chung và bài toán truyền nhiệt trong bê tông nói riêng, như phần mềm Ansys, Abaqus, Midas civil, Trong bài báo này, nhóm tác giả sử dụng phần mềm Midas Civil 2017 để giải bài toán trường nhiệt độ [4, 5]. Đánh giá nứt theo tiêu chí CIRIA C600 Vương quốc Anh Để ngăn ngừa sự hình thành vết nứt trong kết cấu bê tông khối lớn ở tuổi sớm ngày thì sự chênh lệch nhiệt độ tối đa giữa tâm và bề mặt khối bê tông không vượt quá Tmax. Giá trị Tmax được xác định theo CIRIA C600 được đưa ra bởi phương trình 7 [14] maxα= 7 trong đó ε - khả năng chịu kéo tối đa cho phép của bê tông; α – hệ số giãn nở nhiệt của bê tông. Dựa vào các tham số của vật liệu, ta xác định được Tmax = 19,9oC ≈ 20oC. 3 Kết quả phân tích số Dựa vào kết quả thu được từ chương trình phân tích kết cấu Midas civil 2017, trường nhiệt trong các cấu kiện bê tông thu được được trình bày trong hình 3. Từ hình 3 cho thấy, kích thước khối bê tông ảnh hưởng đáng kể đến nhiệt độ lớn nhất khối bê tông cũng như thời gian đạt nhiệt độ lớn nhất trong khối bê tông. а – khối bê tông có kí ch thước 2×2×2 m ở thời điểm sau 48 giờ đổ bê tông; b – khối bê tông có kích thước 5×5×5 m ở thời điểm sau 120 giờ đổ bê tông. Hình 3. Phân bố nhiệt độ trong khối bê tông Sự thay đổi nhiệt độ ở tâm của khối bê tông với các kích thước khác nhau của khối bê tông được trình bày trong hình 4. Nhiệt độ lớn nhất đối với khối bê tông có kích thước 2×2×2 m đạt 69,4oC sau 48 giờ đổ bê tông và với khối bê tông có kích thước 5×5×5 m là 86,74oC. Mặt khác, bê tông là vật liệu dẫn nhiệt thấp vì vậy, việc giảm nhiệt độ tích tụ trong khối bê tông phụ thuộc rất lớn vào kích của chúng. Với kích thước khối bê tông 2×2×2 m sau 240 giờ sau khi đổ bê tông, nhiệt độ bên trong khối bê tông là 27oC trong khi với kích thước khối bê tông 5×5×5 m là 75oC. Nhiệt độ lớn nhất ở tâm các khối bê tông đạt được ở các thời điểm khác nhau với khối bê tông có kích thước 2×2×2 m, 3×3×3 m, 4×4×4 m, 5×5×5 m tương ứng là 48, 72, 96 và 120 giờ sau khi đổ bê tông. Việc xác định thời điểm nhiệt độ ở tâm đạt giá trị lớn nhất có ý nghĩa quan trong cho việc chọn thời điểm hợp lý để tháo dỡ ván khuôn, tránh gây sốc nhiệt bề mặt và tăng chênh lệch nhiệt độ giữa tâm và bề mặt khối bê tông. Hình 4. Sự thay đổi nhiệt độ trong các cấu kiện bê tông với các kí ch thước khác nhau. Sự phát triển nhiệt độ ở tâm, bề mặt và chênh lệch nhiệt độ giữa chúng của các cấu kiện với kích thước khác nhau được trình bày trong hình 5. a 2×2×2 m b 3×3×3 m c 4×4×4 m d 5×5×5 m Hình 5. Sự thay đổi nhiệt độ ở tâm, bề mặt và chênh lệch nhiệt đ ộ giữa tâm- bề mặt của các khối bê tông theo thời gian. Từ kết quả hình 5 ta có nhận xét như sau với kích thước khối bê tông 2×2×2 m, trong khoảng thời gian 24-96 giờ sau khi đổ bê tông chênh lệch nhiệt độ vượt quá giá trị cho phép. Giá trị chênh lệch nhiệt độ lớn nhất đạt 30,02oC ở thời điểm sau 48h bê tông đông cứng. Với kích thước khối bê tông tăng dần 3×3×3 m, 4×4×4 m, 5×5×5 m thì khoảng thời gian chênh lệch nhiệt độ vượt quá giá trị cho phép cũng tăng theo theo. Đặc biệt, với khối bê tông có kích thước 5×5×5 m thì giá trị chênh lệch nhiệt độ lớn nhất đạt 51,04oC và giảm dần kéo dài khoảng 15 ngày sau khi đổ bê tông. Mặt khác, so sánh đối chiếu sơ bộ với tiêu chí về giá trị chênh lệch cho phép xấp xỉ 20oC thì nguy cơ nứt có thể xảy ra đối với tất cả các cấu kiện bê tông khối lớn đã được khảo sát. Một tham số quan trọng cần được xác định đó là mối quan hệ giữa nhiệt độ tối đa ở tâm khối bê tông với kích thước hình học của chúng. Như chúng ta biết, nhiệt độ bên trong khối bê tông được khếch tán ra môi trường bên ngoài thông qua bề mặt của chúng theo điều kiện biên loại III biên đối lưu. Do vậy, kích thước hình học của khối bê tông được đặc trưng bởi tỷ số diện tích bề mặt và thể tích của nó, S/V. Tỷ số giữa diện tích và thể tích S/V của các khối bê tông được trình bày theo bảng 2. Bảng 2. Tỷ số đặc trưng của các khối bê tông S/V. Tỷ số S/V Kích thước các khối bê tông 2×2×2 3×3×3 4×4×4 5×5×5 3,0 2,0 1,5 1,2 Ảnh hưởng của tỷ số S/V đến nhiệt độ lớn nhất và chênh lệch nhiệt độ trong các khối bê tông được trình bày trong hình 6. Hình 6. Mối quan hệ giữa tỷ số đặc trưng hình học S/V với nhiệt độ lớn nhất và chênh lệch nhiệt Rõ ràng thấy rằng, việc tăng tỷ số diện tích bề mặt với thể tích S/V gây ra sự giảm nhiệt độ lớn nhất và chênh lệch nhiệt độ trong khối bê tông. Các mối quan hệ S/V- nhiệt độ lớn nhất, S/V- chêch lệch nhiệt độ là mối quan hệ tuyến tính x – là tỷ số S/V. Đối với nhiệt độ lớn nhất trong khối bê tông - tmax = -9,8х + 99 với R2 = 99,23%; với chênh lệch nhiệt độ giữa tâm và bề mặt khối bê tông - T = -12х + 65 với R2 = 99,53%. Có thể thấy rằng, việc đánh giá sơ bộ trường nhiệt độ và sự hình thành vết nứt nhiệt của các kết cấu khối bê tông trên có thể được sử dụng trong các cấu kiện tương tự. 4 Kết luận Dựa vào các kết quả nghiên cứu thu được, có thể đưa ra các kết luận sau 1. Trường nhiệt độ trong kết cấu bê tông khối lớn trong quá trình xây dựng phụ thuộc khá lớn vào kích thước của chúng. Với sự tăng tỷ số giữa diện tích bề mặt với thể tích của nó sẽ làm giảm nhiệt độ lớn nhất hình thành trong khối bê tông và giảm sự chênh lệch nhiệt độ giữa tâm và bề mặt khối bê tông. 2. Các hàm quan hệ tuyến tính giữa nhiệt độ lớn nhất, chênh lệch nhiệt độ với tỷ số S/V thu được có thể được sử dụng để đánh giá sơ bộ trường nhiệt độ trong bất kỳ khối bê tông có kích thước tương tự. 3. Các kết quả thu được với các kích thước khối bê tông trên cho thấy, nguy cơ cao hình thành vết nứt nhiệt do nhiệt độ chênh lệch giữa tâm và bề mặt khối bê tông vượt quá giá trị cho phép 20oC. Vì vậy, trong quá trình thiết kế và xây dựng cần đưa ra biện pháp phù hợp để ngăn ngừa sự hình thành vết nứt ở tuổi sớm ngày. TÀI LIỆU THAM KHẢO [1]. ACI Committee 207– Mass and thermally controlled con crete. [2]. Korea Concrete Institute. Thermal crack control of mass concrete, concrete practices Manual, 2010. [3]. K. Barbara, B. Maciej, P. Maciej, Z. Aneta, Analysis of cracking risk in early age mass concrete with different aggregate types, Procedia Engineering, 193 2017, pp. 234 - 241. [4]. Do, Lam, Solutions to improve the quality of mass concrete construction in climate conditions of Southern Vietnam, International Journal of Innovative Technology and Exploring Engineering IJITEE, 86C2, 2019, pp. 188-192. [5]. Гинзбург, Корсакова, Павленко, Веденеева, Расчетные исследования термонапряженного состояния плотин из укатанного бетона, Санкт - Петербург. Стройиздат, 248, 2007. С. 86- 93 [6]. TCVN 93412012 “Bê tông khối lớn - Quy phạm thi công và nghiệm thu”. [7]. N. Aniskin, Chuc, Temperature regime of massive concrete dams in the zone of contact with the base, IOP Conf. Ser. Mater. Sci. Eng., 365, 2018. [8]. Nguyen, Huynh, Tang, Prevention of crack formation in massive concrete at an early age by cooling pipe system, Asian Journal Civil Engineering, 20, 2019, pp. 1101-1107. [9]. Lee, Khil, Yun, Influence of cement type on heat of hydration and temperature rise of the mass concrete, Indian Journal of Engineering & Materials Sciences, 8, 2014, pp. 536 - 542. [10]. P. Havlásek, V. Šmilauer, K. Hájková and L. Baquerizo, Thermo-mechanical simulations of early-age concrete cracking with durability predictions, Materials Science and Engineering, 236, 2017, 8p. [11]. A. Rahimi, J. Noorzaei, Thermal a nd structural analysis of roller compacted concrete dams by finite element code, Australian Journal of Basic and Applied Sciences, 12, 2011, pp. 2761-2767. [12]. M. Larson, Thermal crack estimation in early age concrete-models and methods for practical application, Doctoral thesis, Lulea University of Technology, 2003. [13]. Kim, Eect of heat generation from cement hydration on mass concrete placement, Iowa State University, 2010. [14]. Bamforth, Early-age thermal crack control in concrete, CIRIA C660, London, 2007, 113p. Nghiên cứu ảnh hưởng hàm lượng Alumino-Silicate trong xỉ lò cao đến ứng xử cơ học của bêtông geopolymer The affect of alumino-silicate of blast furnace slag BFS on strength properties of geopolymer concrete Lê Anh Tuấn, Nguyễn Ninh Thụy,Nguyễn Tấn Khoa, Lê Hữu Quốc Phong TÓM TẮT Xỉ lò cao là sản phẩm tạo ra trong quá trình sản xuất gang thép. Thành phần alumino-silicate trong xỉ lò cao có khả năng sử dụng làm phụ gia hoạt tính cho ximăng và nguyên liệu trong bêtông geopolymer. Trong nghiên cứu này, môi trường hoạt hóa dùng cho tro bay và xỉ lò cao sử dụng dung dịch kiềm và dung dịch không chứa kiềm với nhiệt độ 600C trong 10 giờ. Kết quả nghiên cứu cho thấy thành phần xỉ lò cao dùng trong bêtông geopolymer có độ sụt thấp hơn so với hỗn hợp bêtông dùng tro bay. Thành phần hoạt tính alumino-silicate của xỉ lò cao thấp hơn 30% so với tro bay có khả năng hoạt hóa trong cùng môi trường dưỡng hộ. Cường độ hoạt hóa trong môi trường dung dịch kiềm của xỉ lò cao với tỷ lệ Al2O3/SiO2 là 0,32 cho giá trị thấp hơn so với bêtông geopolymer dùng tro bay. Tuy nhiên, xỉ lò cao có khả năng hoạt hóa trong môi trường dung dịch hoạt hóa không chứa kiềm với nhiệt độ thường và cường độ nén có khả năng cải thiện đến 20% so với môi trường nhiệt. Mối quan hệ giữa cường độ nén và mođun đàn hồi của bêtông geopolymer sử dụng xỉ lò cao là tuyến tính theo tỷ lệ của Al2O3/SiO2 khi so sánh tro bay và xỉ lò cao. Các kết quả thực nghiệm cũng tương đồng với nghiên cứu về tính chất cơ học của bêtông geopolymer. Từ khóa Xỉ lò cao, cường độ nén, mođun đàn hồi, bêtông geopolymer ABSTRACT Granulated Blast Slag Furnace GBSF is known as production from steel processing. Alumino-silicate content in GBSF is used as mineral admixture for cementious materials. Moreover, Alumino-silicate can be used as raw materials in geopolymer concrete. In this research, fly ash and slag are investigated by alkaline liquid and sodium silicate liquid and cuirng temperature 600C on 10 hours. The results are shown that slump of concrete is lower to compare to slag and fly ash concrete. The alumino-silicate content with 30% by weight in GBSF is lower than its in fly ash can be activated in alkaline liquid on the similar curing condition. GBSF with ratio Al2O3/SiO2 can be obtain strength to be lower to compare to fly ash reaction in geopolymer concrete. However, GBSF is not only reacted on temperature curing condition but also activated on normal temperature environment. Thus, the strength is also improved about 20% in actiovation liquid without alkaline content. The behavivor of strength and elastic modulus is related with ratio of Al2O3/SiO2 in fly ash and GBSF. On the other hand, the result is shown the similar relationship in strength properties in geopolymer concrete based fly ash. Keywords Slag, strength, elastic modulus, geopolymer concrete. Lê Anh Tuấn - Khoa Xây Dựng, ĐH Bách Khoa, ĐHQG TP. HCM Nguyễn Ninh Thụy - Đại học Quốc Gia TP. HCM Nguyễn Tấn Khoa - Viện nghiên cứu và phát triển công nghệ cao, Đại Học Duy Tân Lê Hữu Quốc Phong - Trường Đại Học Cần Thơ 1. GIỚI THIỆU Xỉ hạt lò cao Granulated Blast Furnace Slag là sản phẩm phụ của quá trình sản xuất gang trong lò cao. Quá trình làm lạnh của qui trình công nghệ tạo cho xỉ hạt lò cao có các tính chất hoạt tính. Thành phần chính của xỉ lò cao chứa Al2O3, SiO2 và CaO rất cao, tạo cho xỉ lò cao có khả năng hoạt tính. Xỉ lò cao được nghiên cứu các tính chất hoạt tính để kết hợp với các thành phần vôi, chất kết dính ximăng để tái sử dụng trong việc ứng dụng vật liệu bêtông. Thành phần xỉ lò cao được dùng thay thế một phần cho chất kết dính ximăng được ứng dụng trong nhiều lĩnh vực xây dựng, công trình, giao thông. [1, 2] Tại Việt Nam, nhiều dự án đầu tư sản xuất gang thép với công nghệ sản xuất khác nhau sử dụng nguồn nguyên liệu quặng trong nước, than, đá vôi và các nguyên liệu khác tạo ra sản phẩm phục vụ cho nhu cầu phát triển cơ sở hạ tầng, xây dựng. Bên cạnh đó, việc tăng trưởng sản lượng gang và thép thì phế thải của công nghiệp gang thép tạo ra xỉ hạt lò cao cũng ngày một tăng lên. Công nghệ tái sử dụng hiện nay tại các nhà máy, trạm nghiền xi măng đã sử dụng xỉ lò cao làm phụ gia khoáng hoạt tính trong sản xuất xi măng. [3] Hình 1. Sơ đồ công nghệ sản xuất gang thép tạo ra xỉ lò cao [4] Sự ra đời của vật liệu geopolymer được tạo ra do quá trình tổng hợp từ những khoáng vật thuộc nhóm aluminosilicate. Trong đó, thành phần chủ yếu của Geopolymer là các nguyên tố Si2+, Al3+ và O2- có nguồn gốc từ khoáng tự nhiên. ... Mặc dù, một nghiên cứu gần đây về ảnh hưởng của kích thước khối đến sự hình thành trường nhiệt độ và vết nứt ở tuổi sớm ngày đã được thực hiện bởi Dung và cs. [17]. Tuy nhiên, cũng giống như các nghiên cứu khác, Dung và cộng sự đã chỉ nghiên cứu chênh lệch nhiệt độ ở các điểm đặc trưng bao gồm tâm và bề mặt khối và kích thước lớn nhất đang dừng lại ở 5 m. ...... Do đó, việc kiểm chứng mô hình và cách thức nhóm tác giả mô phỏng là rất quan trọng. Thứ nhất, hiện nay rất nhiều các nghiên cứu trên thế giới đã sử dụng công cụ phân tích nhiệt dạng dòng của chương trình Midas Civil để phân tích trường ứng suất -nhiệt độ trong khối bê tông [13,17,[31][32][33][34][35][36][37][38][39][40]. Bên cạnh đó, trong một nghiên cứu vừa công bố [22], nhóm tác giả đã tiến hành thực nghiệm đo nhiệt độ của một khối bê tông với kích thước 2,5 × 2,5 × 2,5 m Hình 2, Hình 3 và mô phỏng lại khối bê tông đó với các điều kiện thực tế để kiểm chứng và kết luận tính chính xác giữa mô hình và thực tế. ...... 1351-16 kiểm chứng mô hình và cách thức nhóm tác giả mô phỏng là rất quan trọng. Thứ nhất, hiện nay rất nhiều các nghiên cứu trên thế giới đã sử dụng công cụ phân tích nhiệt dạng dòng của chương trình Midas Civil để phân tích trường ứng suất -nhiệt độ trong khối bê tông [13,17,[31][32][33][34][35][36][37][38][39][40]. Bên cạnh đó, trong một nghiên cứu vừa công bố [22], nhóm tác giả đã tiến hành thực nghiệm đo nhiệt độ của một khối bê tông với kích thước 2,5 × 2,5 × 2,5m Hình 2, Hình 3 và mô phỏng lại khối bê tông đó với các điều kiện thực tế để kiểm chứng và kết luận tính chính xác giữa mô hình và thực tế. ...Tran Hong Hai Van-Thuc LuuPhạm Nguyễn Vân PhươngLê Thị Phương LoanBài báo trình bày kết quả nghiên cứu phân bố vùng bề mặt có nguy cơ nứt do nhiệt trong bê tông khối lớn bằng công cụ phân tích nhiệt dạng dòng của chương trình Midas Civil. Sáu mô hình với hàm lượng bột khác nhau, ba mô hình với ba loại ván khuôn tấm xốp polystyren, ván khuôn gỗ và ván khuôn thép, và bốn mô hình với kích thước thay đổi 3×3×3 m, 4×4×4 m, 5×5×5 m và 6×6×6 m đã được nghiên cứu. Kết quả phân tích cho thấy khu vực góc của khối bê tông là nơi có nguy cơ xuất hiện các vết nứt do nhiệt đầu tiên. Giá trị vùng nứt bề mặt không phải là cố định mà sẽ thay đổi phụ thuộc vào các yếu tố bất lợi tác động lên khối bê tông trong giai đoạn thi công. Quy định phải có các đầu đo tại các điểm cách mặt ngoài bê tông khoảng 0,4 ÷ 0,5 m theo Điều tiêu chuẩn Việt Nam hiện hành TCVN 3052004 có thể là không còn phù hợp cho khối có kích thước lớn hơn 5 m. Thêm nữa, vật liệu ván khuôn có hệ số đối lưu nhiệt hc thấp sẽ có lợi cho một kế hoạch tổng thể kiểm soát nứt do nhiệt. Yếu tố sắc xuất nứt cũng được đưa vào phân tích cho phù hợp với xu hướng lập kế hoạch kiểm soát nứt do nhiệt ở một số nước hiện nay. Từ khóa bê tông khối lớn; chỉ số nứt do nhiệt; xác suất nứt nhiệt; mô phỏng số; ứng suất pipe system CPS in concrete arrays plays an important role to control the temperature changes in massive concrete such as dams, foundation bridges, etc. The application of CPS in massive concrete has also been studied by some researchers but only in positive qualities point of view of the CPS. The present study presents the results of an investigation of thermal behavior regarding crack formation due to the hydration heat in massive concrete structures. To reduce the thermal load and improve the reliability of protection against cracks in massive concrete, the temperature changes, particularly the temperature field and thermal stress, in such concrete with the presence of CPS were simulated and calculated with the help of the advanced computer programs. In addition, both the temperature field and the cracking index in the massive concrete with the CPS's temperature of 15 °C were determined. As the results, the cracking index over time was greater than the allowable value of which indicates that the risk of cracking did not occur when the CPS was applied in the massive performance is strongly affected by mix design, thermal boundary conditions, its evolving mechanical properties, and internal/external restraints with consequences to possible cracking with impaired durability. Thermo-mechanical simulations are able to capture those relevant phenomena and boundary conditions for predicting temperature, strains, stresses or cracking in reinforced concrete structures. In this paper, we propose a weakly coupled thermo-mechanical model for early age concrete with an affinity-based hydration model for thermal part, taking into account concrete mix design, cement type and thermal boundary conditions. The mechanical part uses B3/B4 model for concrete creep and shrinkage with isotropic damage model for cracking, able to predict a crack width. All models have been implemented in an open-source OOFEM software package. Validations of thermo-mechanical simulations will be presented on several massive concrete structures, showing excellent temperature predictions. Likewise, strain validation demonstrates good predictions on a restrained reinforced concrete wall and concrete beam. Durability predictions stem from induction time of reinforcement corrosion, caused by carbonation and/or chloride ingress influenced by crack width. Reinforcement corrosion in concrete struts of a bridge will serve for main cause of early age cracks often observed in massive concrete structures is inhomogeneous volume changes associated with thermal and moisture gradients occurring in these structures due to the hydration process. Significant impact on a temperature rise which is the main reason of significant changes in concrete volume, and as a consequence, on the cracking risk in the massive foundation slab has the type of aggregate, which forms the thermal properties of concrete. In the paper, thermal properties of concretes made with different aggregate types and their impact on the cracking risk in a massive concrete slab are discussed. Thermal conductivity and heat capacity of concrete with different aggregate types have been experimentally measured and next used in the numerical study. The influence of gravel consisting mainly of quartz, basalt, granite and limestone aggregate on the temperature development, stress level and the cracking risk has been studied in the numerical tests. The presented numerical analyses are conducted for a massive foundation slab with use of the original numerical model and computer programs TEMWIL and MAFEM. It has been shown that the use of the aggregate with the appropriate thermal properties may result in the reduction of thermal stresses and the cracking risk in early age concrete Quang Khai LamConcrete is the most commonly used material in construction works, a mixture of sand, stone, cement, water and other substances if any. To become the concrete, the cement will create reaction with water, producing the heat, which turns the cement into the stone and concrete. This phenomenon is called hydration heat. When constructing foundation framework of high-rise buildings, related units such as investor, design consultant, upervision consultant, construction unit rarely pay attention to the phenomenon of the hydration heat because of the Vietnamese standard of TCXDVN 305 2004 “Mass concrete - Code of practice of construction and acceptance” conventionalizes that it is necessary to pay attention to the phenomenon of hydration heat when the smallest size of concrete from 2m or more. The Southern Vietnam is a region with a tropical monsoon climate, with 2 distinct rainy and sunny seasons. The rainy season is influenced by the southwest monsoon, so the intensity of rainfall is quite large. In the dry season, thermal radiation is also higher than other regions. Such hot and humid climates have a great impact on the quality of the concrete and reinforced concrete, especially in the process of hardening and forming the original structure of the concrete. The sunny weather, hot and dry air makes the concrete dehydrate quickly during the early hardening time, creating a hollow structure which reduces the intensity and the ability of waterproofing or causes cracking the concrete surface. The high solar radiation and strong winds also increase this ability. Therefore, the article presents "Solutions to improve the quality of mass concrete construction in the climate of Southern Vietnam” Aniskin Trong-Chuc NguyenIn construction of mass concrete dams the main effect on the structure are temperature impacts. Heat release in cement hydration and the effect of many factors may result in considerable temperature gradients and cracks. The most dangerous here is the zone near the structure contact with the foundation bed. This manuscript gives analysis of dependence of the temperature regime and thermally stressed state of the zone near the structure contact with the foundation bed on the operating factors, preparation of recommendations on optimization of the construction Rahimi Jamaloddin NoorzaeiThe present investigation deals with the finite element formulation of the field problem with respect to evaluation of the heat generated in the body of the dam during and after construction of the roller compacted concrete dams. So, a two - dimensional finite element code has been developed for predicting the temperature and stresses in roller compacted, concrete dam. Finally the application of this software has been illustrated by thermal and structural analysis of a roller compact concrete YunThis paper provides experimental and analytical study results aiming to evaluate the effects of ternary cement types with different binder combinations on the heat of hydration in mass concrete by conducting the adiabatic temperature rise test and finite element thermal analysis of mass concrete mixtures with specified compressive strength of 30 MPa. A finite element thermal analysis for mat foundation with 15 m wide, 30 m long and 3 m thick were conducted based on concrete thermal properties from adiabatic temperature rise test. Test results reveal that concrete mixture mixed with Type IV cement displays the higher rate of heat evolution generated from hydration than those of concrete mixtures with ternary cements. It indicates that the ternary cements, which provide economic and environmental advantages by reducing Portland cement production and CO2 emission, can be used as an alternative of Type IV cement for massive members. © 2014, National Institute of Science Communication and Information Resources NISCAIR. All rights of heat generation from cement hydration on mass concrete placementS G Kim, Effect of heat generation from cement hydration on mass concrete placement, Iowa State University, thermal crack control in concreteP B Bamforth, Early-age thermal crack control in concrete, CIRIA C660, London, 2007, 113p.
Bạn đang xem công thức tính cường độ bê tông theo ngày tuổi Có nhiều cách để xác định cường độ của bê tông theo ngày tuổi như cường độ chịu nén, uốn, trượt. Ở bài viết này chúng tôi giới thiệu cách xác định cường độ chịu nén của bê tông bằng phương pháp phá hoại mẫu. Công thức tính cường độ bê tông theo ngày tuổi Mác bê tông - Cường độ chịu nén của bê tông Khi nói đến mác bê tông tức là nói đến khả năng chịu nén của mẫu bê tông. Theo tiêu chuẩn xây dựng hiện hành của Việt Nam TCVN 31051993, TCVN 44531995, mẫu dùng để đo cường độ là một mẫu bê tông hình lập phương có kích thước 150 mm × 150 mm × 150 mm, được dưỡng hộ trong điều kiện tiêu chuẩn quy định trong TCVN 31051993, trong thời gian 28 ngày sau khi bê tông ninh kết. Sau đó được đưa vào máy nén để đo ứng suất nén phá hủy mẫu qua đó xác định được cường độ chịu nén của bê tông, đơn vị tính bằng MPa N/mm² hoặc daN/cm² kg/cm². Trong kết cấu xây dựng, bê tông chịu nhiều tác động cường độ khác nhau như chịu nén, uốn, kéo, trượt, trong đó chịu Nén là ưu thế lớn nhất của bê tông. Do đó, người ta thường dùng cường độ chịu Nén là chỉ tiêu đặc trưng để đánh giá chất lượng bê tông, gọi là Mác bê tông. Ký hiệu là M Mác bê tông được phân làm nhiều loại với mỗi loại có cường độ chịu nén khác nhau như mác 100, mác 150, mác 200, mác 250, mác 300, mác 350,....mác 800. Khi nói là mác bê tông 200 chính là nói tới ứng suất nén phá hủy của mẫu bê tông theo kích thước tiêu chuẩn, được dưỡng hộ trong điều kiện tiêu chuẩn, nén ở tuổi 28 ngày R28 đạt 200 kG/cm². Còn cường độ chịu nén tính toán của bê tông mác 200 chỉ là 90 kG/cm². Cách xác định mác bê tông Để xác định mác bê tông thực tế, đầu tiên cần phải có một tổ mẫu lấy tại hiện trường gồm 3 mẫu bê tông đồng nhất về vị trí, cách thức lấy mẫu và điều kiện dưỡng hộ. Đối với các kết cấu lớn, các tổ mẫu trên cùng một kết cấu phải ở những vị trí khác nhau và số lượng đủ lớn để mang tính đại diện được cho toàn bộ kết cấu đó. Giá trị trung bình của ứng suất nén tại thời điểm phá hủy nén mẫu của cả ba mẫu trong tổ mẫu được lấy để xác định mác bê tông tuổi 28 ngày. Nếu thời điểm nén tổ mẫu không phải là 28 ngày sau khi bê tông đông kết mà là 3 ngày R3, 7 ngày R7 hay 14 ngày R14 thì mác bê tông được xác định gián tiếp qua biểu đồ phát triển cường độ bê tông chuẩn tương ứng Các kết quả nén mẫu ở tuổi 3 hay 7 ngày là các kết quả kiểm tra nhanh, chưa chính thức. Kết quả nén mẫu ở tuổi 28 ngày mới được coi là mác của bê tông thực tế. Kết cấu bê tông tại chỗ được coi là đạt yêu cầu về mác thiết kế quy định trong thiết kế khi giá trị trung bình của từng tổ mẫu mác thực tế không được nhỏ hơn mác thiết kế, nhưng đồng thời phải không có mẫu nào trong các tổ mẫu có kết quả thí nghiệm dưới 85 % mác thiết kế. Ngoài ra, cách xác định mác R3 như thế nào để đạt mác thiết kế con số này là tương đối để nhà thầu tháo giáo thi công , còn nghiệm thu chính thức vẫn phải dựa trên kết quả của R28 và kết quả này bên thí nghiệm nén mẫu sẽ xuất kết quả cho bạn. Công thức quy đổi Rn/R28 = lgn/lg28 với n >3 Trong đó Rn, R28 cường độ bê tông ở tuổi n và 28 ngày , Kg/Cm2 n tuổi của bê tông, ngày Các giá trị R3 , R7 không có giá trị pháp lí nghiệm thu và thanh toán , chỉ có giá trị để thi công và chuyển giai đoạn, nếu R28 không đạt thì kết cấu bê tông đó không đạt, giá trị nội suy cũng là tham khảo. Tags công thức tính cường độ bê tông theo ngày tuổi, bảng tra cường độ bê tông theo ngày tuổi, nén mẫu bê tông sau 28 ngày, công thức tính mác bê tông
Tuổi thọ của bê tông cốt thép có dài không? Vì thực tế nếu bê tông được sản xuất theo đúng tiêu chuẩn thì có lẽ thật khó để bạn có thể thấy bê tông hư hại vì người ta thường nói bền như bê tông cốt thép. Vậy, tuổi thọ thật của bê tông là bao lâu? Theo dõi bài viết này của Bê Tông Phúc Bình để biết thêm chi tiết. Đang xem Tuổi thọ của bê tông cốt thép Thực tế không có một con số cụ thể nào cho tuổi thọ của bê tông cốt thép vì tuổi thọ của chúng phụ thuộc vào bê tông tươi chất lượng. Muốn bê tông kéo dài tuổi thọ thì các thành phần vật liệu đều phải đạt tiêu chuẩn và được trộn theo tỉ lệ trong xây dựng thì mới mang lại hiệu quả tốt nhất. Còn với vật liệu thép thì từ quá trình chọn vật liệu và quá trình sản xuất cho đến khi thành phẩm thì đều phải không được sai sót ở bất kỳ công đoạn nào như vậy thì thành phẩm phôi thép mới chất lượng được. Bê tông được thực hiện một cách hoàn hảo trong quá trình sản xuất hay chọn được vật liệu bền thì đối với những công trình vẫn có tuổi thọ nhất định Một chiếc cầu có tuổi thọ tầm 100 đến 200 năm thì sau thời gian đó cần phải được gia cố và kiểm tra chất lượng để đảm bảo an toàn. Ngoài ra thì để xác định chất lượng của bê tông cốt thép thì còn dựa vào độ cốt thép có được phân bố đều hay không và tỷ lệ như thế nào Trường hợp cốt thép không đúng tỷ lệ sẽ làm ảnh hưởng đến chất lượng của công trình như là tình huống rút lõi thép chẳng hạn. Xem thêm Công Ty Cổ Phần Xây Dựng Phước Thành, Công Ty Cp Xd Phước Thành Tham khảo Tại sao nên sử dụng bê tông tươi? Cách bảo vệ kết cấu bê tông cốt thép chống ăn mòn Tăng tuổi thọ kết cấu bê tông cốt thép Công trình hiện nay bị ảnh hưởng chất lượng vì kết cấu bê tông sẽ bị ăn mòn theo thời gian vậy thì làm thế nào để chúng ta có thể chống mòn để tăng tuổi thọ bê tông cốt thép. Đầu tiên là vật liệu tạo nên bê tông chắc chắn phải thật chất lượng vì nó ảnh hưởng trực tiếp đến tuổi thọ của bê tông sau này, do đó ngay từ ban đầu bạn phải tính toán và kiểm soát được chất lượng của vật liệu một cách cẩn thận. Còn có phải hạn chế các tác nhân từ bên ngoài do khí thải môi trường, do băng tan hoặc do lưu huỳnh thêm vào đó nhà máy kết cấu bê tông có thể bị hư hại là do dung dịch muối, axit, dầu mỡ xâm thực Hầu hết thì bê tông lại hư hại do nấm mốc hay các ký sinh trùng gây ra điều này làm giảm chất lượng và tuổi thọ của bê tông. Ăn mòn bê tông Thật khó khi chỉ nhìn bằng mắt thường mà xác định được bê tông có bị ăn mòn hay không để xác định được điều này cần phải có máy móc và các dụng cụ chuyên dụng thì mới có thể đo được Nhưng cốt thép mà bị ăn mòn thì sẽ ảnh hưởng nhiều về chất lượng khối liền mạch một cách nghiêm trọng, sự liền mạch của bê tông làm tuổi thọ bê tông giảm. Để xử lý được sự ăn mòn của thép bên trong bê tông là cả một quá trình và không phải là vấn đề đơn giản, rất phức tạp và khó xử lý. Ở thời điểm hiện tại có rất nhiều nghiên cứu để giúp bảo vệ các công trình lớn theo thời gian, làm tăng tuổi thọ của các công trình xây dựng trong tương lai tuy nhiên biện pháp cụ thể để tăng tuổi thọ của bê tông thì vẫn chưa có một phương án cụ thể nào. Xem thêm Bán Nhà Riêng Huyện Hóc Môn Giá 300 Triệu, Bán Nhà Ngõ, Hẻm Huyện Hóc Môn Giá 500 Triệu Kết luận Tuổi thọ của bê tông dài bao lâu thì vẫn chưa có con số cụ thể mà xác định được tuy nhiên để kéo dài tuổi thọ cho bê tông thì tốt nhất chúng ta nên chú ý trong quá trình chọn vật liệu để sản xuất. Mong rằng những thông tin mà chúng tôi cung cấp sẽ bổ ích cho bạn. Bê Tông Phúc Bình chuyên cung cấp các loại bê tông tươi, bê tông cho từng công trình xây dựng khác nhau như bê tông tươi mác 300, bê tông mác 250,..cung cấp và phân phối xe đổ bê tông tươi đến từng nơi đang xây dựng theo đúng yêu cầu khách hàng. Đảm bảo bê tông đúng mác, đúng khối lượng, đúng yêu cầu của khách, cam kết công trình xây dựng bền chắc. Nếu có bất kỳ thắc mắc nào vui lòng liên hệ với chúng tôi qua thông tin Mã số thuế 0312957108 Post navigation
Tiêu chuẩn này qui định yêu cầu chung về thiết kế độ bền lâu và tuỗi thọ của kết cấu bê tông và bê tông cốt thép trong các môi trường xâm đang đọc Tuổi thọ của bê tông cốt thép Trong tiêu chuẩn này cũng quy định rất cụ thể các điều kiện về chiều dày lớp bê tông bảo vệ, chất lượng bê tông, độ mở rộng vết nứt cho phép,... tương ứng với từng loại môi trường xâm định chungKhi thiết kế kết cấu bê tông và bê tông cốt thép làm việc trong các môi trường xâm thực, ngoài việc thực hiện theo các tiêu chuẩn hiện hành TCVN 55742012, TCVN 93462012, TCVN 91392012 hoặc các chỉ dẫn kỹ thuật chuyên ngành khác, phải đồng thời tuân thủ các yêu cầu chung về thiết kế độ bền lâu và tuổi thọ theo tiêu chuẩn thiết kế độ bền lâu và tuổi thọ cho kết cấu bê tông và bê tông cốt thép phải căn cứ vào loại và mức độ xâm thực của môi trường lên kết cấu để dự tính các yếu tố tác động chính sẽ làm suy giảm độ bền của kết cấu, từ đó thiết kế các giải pháp đàm bảo độ bền lâu phù hợp....TCVN 120412017thay thế TCVN 39931985 và TCVN 3994 tiết nội dung Tiêuchuẩn, mời Quý vị xem hoặc downloadtại đây Phòng Kỹ thuật Theo dõi Từ khóa tiêu chuẩn, bê tông cốt thép, btct, môi trường, xâm thực, tuổi thọ, thiết kế, Các bài liên quan đến thiết kế - thi công - nghiệm thu kết cấu BTCT TCVN 55742018 - Thiết kế kết cấu bê tông và bê tông cốt thép Tiêu chuẩn này quy định các yêu cầu về thiết kế kết cấu bê tông và bê tông cốt thép của nhà và công trình được chế tạo từ bê tông nặng, bê tông hạt nhỏ, bê tông nhẹ, bê tông tổ ong và bê tông tự ứng suất làm việc trong môi trường không xâm thực. TCVN 55722012 - Hệ thống tài liệu thiết kế xây dựng - Kết cấu bê tông và bê tông cốt thép - Bản vẽ thi công Tiêu chuẩn này quy định thành phần và nguyên tắc trình bày các bản vẽ kết cấu bê tông cốt thép trong xây dựng. TCVN 41161985 - Kết cấu bê tông và bê tông cốt thép thủy công - Tiêu chuẩn thiết kế Tiêu chuẩn này áp dụng để thiết kế các kết cấu bê tông và bê tông cốt thép thủy công, chịu tác dụng thường xuyên hay có chu kì trong môi trường nước. TCVN 44531995 - Kết cấu bê tông và bê tông cốt thép toàn khối - Quy phạm thi công và nghiệm thu Tiêu chuẩn này áp dụng cho việc thi công bê tông do các tổ chức xây dựng thực hiện. Các công trình có công tác thi công bê tông do nước ngoài đầu tư hoặc liên doanh góp vốn, nếu không có các chỉ dẫn kỹ thuật riêng cũng áp dụng tiêu chuẩn này. TCVN 93422012 - Công trình bê tông cốp thép toàn khối xây dựng bằng cốp pha trượt - Thi công và nghiệm thu Tiêu chuẩn này áp dụng để thi công và nghiệm thu các Silô, ống khói, lồng cầu thang, bể, thùng chứa, đài nước, tháp truyền hình, vách, tấm tường bê tông cốt thép toàn khối có chiều dày thành không thay đổi hoặc thay đổi theo hình côn, được thi công bằng cốp pha trượt theo chiều thẳng đứng. TCVN 55742012 - Kết cấu bê tông và bê tông cốt thép - Tiêu chuẩn thiết kế Tiêu chuẩn này quy định các yêu cầu về thiết kế các kết cấu bê tông và bê tông cốt thép làm từ bê tông nặng, bê tông nhẹ, bê tông hạt nhỏ, bê tông tổ ong, bê tông rỗng cũng như bê tông tự ứng suất của nhà và công thêm I_Learn_ My Phonics Grade 1 Teacher Book, My Phonics Grade 1 Teacher Book Quy chuẩn này quy định các yêu cầu chung về an toàn cháy cho gian phòng, nhà và các công trình xây dựng sau đây gọi chung là nhà và bắt buộc áp dụng trong tất cả các giai đoạn xây dựng mới, cải tạo, sửa chữa hay thay đổi công năng, đồng thời quy định phân loại kỹ thuật về cháy cho các nhà, phần và bộ phận của nhà, cho các gian phòng, cấu kiện xây dựng và vật liệu xây dựng. QCVN 042021/BXD - Quy chuẩn kỹ thuật quốc gia về Nhà chung cư Quy chuẩn này quy định các yêu cầu kỹ thuật áp dụng khi xây dựng mới, xây dựng lại nhà chung cư có chiều cao đến 150 m hoặc có đến 3 tầng hầm, bao gồm nhà chung cư được xây dựng với mục đích để ở và nhà chung cư được xây dựng có mục đích sử dụng hỗn hợp. QCVN 012021/BXD - Quy chuẩn kỹ thuật quốc gia về Quy hoạch xây dựng Quy chuẩn này quy định về các mức giới hạn của đặc tính kỹ thuật và yêu cầu quản lý bắt buộc phải tuân thủ trong hoạt động quy hoạch xây dựng vùng huyện, vùng liên huyện, quy hoạch đô thị, quy hoạch nông thôn và làm cơ sở để xây dựng tiêu chuẩn quốc gia, quy chuẩn địa phương trong lĩnh vực quy hoạch đô thị - nông thôn. TCVN 128692020 - Tấm tường bê tông khí chưng áp cốt thép - Thi công và nghiệm thu Tiêu chuẩn này được áp dụng khi thi công và nghiệm thu các kết cấu bao che làm từ Tấm tường bê tông khí chưng áp cốt thép. TCVN 128672020 - Tấm tường bê tông khí chưng áp cốt thép - Yêu cầu kỹ thuật Tiêu chuẩn này quy định các yêu cầu kỹ thuật đối với Tấm tường bê tông khí chưng áp cốt thép được sử dụng cho công trình dân dụng, công nghiệp. TCVN 27372020 - Tải trọng và tác động - Tiêu chuẩn thiết kế Tiêu chuẩn này quy định tải trọng và tác động dùng để thiết kế kết cấu của nhà và công trình xây dựng từ đây gọi là công trình, bao gồm phần kết cấu kể cả phần ngầm và nền móng công trình. TCVN 128732020 - Căn hộ lưu trú - Condotel - Yêu cầu chung về thiết kế Tiêu chuẩn này quy định các yêu cầu chung trong thiết kế xây dựng mới hoặc cải tạo căn hộ lưu trú, bao gồm Công trình căn hộ lưu trú; Khối căn hộ lưu trú trong nhà chung cư hốn hợp; Khối căn hộ lưu trú trong công trình công cộng đa chức năng. TCVN 128722020 - Nhà thương mại liền kề - Shophouse - Yêu cầu chung về thiết kế Tiêu chuẩn này quy định các yêu cầu chung trong thiết kế xây dựng mới hoặc cải tạo nhà thương mại liên kế hay còn gọi là Shophouse. TCVN 128712020 - Văn phòng kết hợp lưu trú - Officetel - Yêu cầu chung về thiết kế Tiêu chuẩn này quy định các yêu cầu chung trong thiết kế xây dựng mới hoặc cải tạo văn phòng kết hợp lưu trú, bao gồm Công trình văn phòng kết hợp lưu trú; Khối văn phòng kết hợp lưu trú trong nhà chung cư hốn hợp; Khối văn phòng kết hợp lưu trú trong công trình công cộng đa chức năng. TCVN 128702020 - Biệt thự nghỉ dưỡng - Yêu cầu chung về thiết kế Tiêu chuẩn này quy định các yêu cầu chung trong thiết kế xây dựng mới hoặc cải tạo biệt thự nghỉ dưỡng trong khuôn viên đất của khách sạn nghỉ dưỡng. Tìm kiếm Bạn đã thỏa mãn với các nội dung trình bày nêu trên chưa? Nếu chưa thấy hài lòng, bạn có thể tìm kiếm các bài viết khác trong THƯ VIỆN của VNT lên bằng cách nhập "Từ khóa" vào ô tìm kiếm sau Ví dụ Khi cần tìm TCVN 44531995 - Kết cấu bê tông và bê tông cốt thép toàn khối - Quy phạm thi công và nghiệm thu, bạn hãy nhập "4453" hoặc từ "bê tông" ... bla... bla... vào ô tìm kiếm. Liên hệ - Hoặc bấm vào đây để trao đổi trực tiếp với chúng tôi. Trang chủ Giới thiệu Dịch vụ Dự án Thư viện Tin tức Liên hệ Gia cố kết cấu bằng tấm sợi Các bon cường độ cao CFRP - Carbon Fiber có các ưu điểm sau- Không đục phá kết cấu hiện có, chỉ bóc bỏ lớp vữa trát nếu có.- Không ảnh hưởng đến kiến trúc hiện trạng của công Không làm tăng tải trọng của công Quá trình thi công nhanh, không ảnh hưởng đến công trình lân Tấm sợi carbon fiber CFRP và keo liên kết không chịu tác động bởi ăn mòn hóa học axit, kiềm và ô xi hóa dưới tác động của điều kiện môi trường. Gia cố dầm không đạt mác bê tông Gia cố khả năng chịu cắt của dầm Gia cố dầm thi công thiếu thép chịu lực Gia cố cột bê tông bị giảm yếu do môi trường, hóa chất xâm thực Gia cố lỗ mở ô thông tầng Gia cố bê tông sàn bị nứt Gia cố kết cấu sàn đáy bể bơi Gia cố trần để cắt dầm nhằm tăng chiều cao thông thủy tầng Gia cố đường ống bị giảm yếu nhưng không phải dừng hoạt động sản xuất Gia cố sàn không dầm bị nứt Gia cố trần bê tông nhà cổ xuống cấp Gia cố lanh tô không cần tháo cửa Gia cố sàn kê ba cạnh bị nứt do xây tường lên trên Mới đăng - Vợ chồng nông dân góp một tỷ đồng chống dịch Chi phí tư vấn giám sát dự án đường sắt Cát Linh - Hà Đông tăng do chậm tiến độ Những công trình nào phải được đánh giá an toàn? Thông tư số 10/2021/TT-BXD - Hướng dẫn chi tiết một số nội dung của Nghị định 06/2021/NĐ-CP và Nghị định 44/2016/NĐ-CP Cho thôi việc phó chủ tịch phường phát ngôn ""bánh mì không phải thực phẩm"" Xem nhiều nhất Quy đổi mác bê tông M tương ứng với cấp độ bền B Quy định về lấy mẫu vật liệu xây dựng. Cực chuẩn! Bảng quy đổi cường độ, mác bê tông theo cấp bền C TCVN 40852011 - Kết cấu gạch đá. Tiêu chuẩn thi công và nghiệm thu TCVN 93852012 - Chống sét cho công trình xây dựng - Hướng dẫn thiết kế, kiểm tra và bảo trì hệ thống Bảng tính toán mác bê tông dựa trên chỉ số đồng hồ khi thí nghiệm nén mẫu bê tông Quy định về thời gian bảo dưỡng bê tông Quy định về đánh giá kết quả nén mẫu thí nghiệm bê tông QCVN 072016/BXD - Quy chuẩn kỹ thuật quốc gia về các công trình hạ tầng kỹ thuật TCVN 1702007 - Kết cấu thép - Gia công, lắp ráp và nghiệm thu - Yêu cầu kĩ thuật Tổng hợp các tiêu chuẩn giám sát thi công, nghiệm thu công trình Kinh nghiệm giám sát thi công Những công trình nào phải được đánh giá an toàn? Trách nhiệm của nhà thầu thi công xây dựng là gì? Các trường hợp bắt buộc phải áp dụng đấu thầu qua mạng Quy định về kích thước lan can ban công, lô gia, cầu thang, ô thông tầng, hành lang Quy định về Hồ sơ quản lý chất lượng vật liệu, sản phẩm, cấu kiện, thiết bị sử dụng cho công trình Gia cố kết cấu 16 dấu hiệu nguy hiểm của kết cấu bê tông cần được gia cố ngay - Gia cố cầu bằng xe tải nặng để chống lũ Bê tông cường độ siêu cao UHPC là gì ? Tổng hợp các tình huống gây nứt dầm bê tông Hình dáng và nguyên nhân các loại vết nứt cột bê tông cốt thép Thí nghiệm, kiểm định công trình Quy định về mức xử phạt vi phạm hành chính trong việc kiểm tra, bảo trì hệ thống chống sét Thí nghiệm đo điện trở tiếp địa Nhà kho - Công ty Vinatex OJ Thí nghiệm kiểm tra cường độ bê tông đường tập lái xe ô tô Thí nghiệm đo điện trở tiếp địa chống sét Viện Goethe - Hà Nội Thí nghiệm kiểm định chất lượng bê tông sàn mái Nhà ở gia đình tại Xã Thái Hà, Huyện Thái Thụy, Thái Bình tuvangiamsat, giamsatthicong, giamsatxaydung, giacoketcau, giacodamnut, giacodamvong, giacotrannut, giacotranvong, giacosanvong, giacosannut
tuổi thọ của bê tông
